鑄鐵配件在澆注開(kāi)始，是在金屬液剛觸碰泡沫塑料的時(shí)候，因?yàn)槟硬牧蠚饣a(chǎn)生大量氣體。盡量選用底注包，因?yàn)樗慕饘僖簾釗p失小、壓頭大，澆注速度不慢，渣子浮在金屬液表面上，澆注鋼水也比較干凈。因?yàn)樵O(shè)備條件的限制，所以對(duì)一般中小機(jī)床鑄件可以使用轉(zhuǎn)包澆注。操控型砂或芯砂中發(fā)氣物質(zhì)的含量，濕型砂的含水量不能過(guò)高，造型與修模時(shí)脫模劑和用水量不能過(guò)多。砂芯改成要烘干，但是不適合存放太長(zhǎng)時(shí)間，隔天運(yùn)用的砂芯在用前要回爐烘干，以防砂芯吸潮，不運(yùn)用受潮、生銹的冷鐵和芯撐等。
　　鑄鐵配件熱處理過(guò)程的特點(diǎn)如下：
　　一、鑄鐵配件是多元合金，主要是鐵一碳一硅當(dāng)、元素，因此，可以近似用Fe-C-Si三元合金相圖來(lái)研討其固態(tài)相變過(guò)程。與鋼不同，鑄鐵配件共析轉(zhuǎn)變是發(fā)生在一個(gè)相當(dāng)寬的溫度范圍內(nèi)，攔日之個(gè)溫度范圍內(nèi)同時(shí)存在著鐵素體、奧氏體和石墨（或滲碳體）三相的穩(wěn)定（或介穩(wěn)定）平衡。在馬氏體轉(zhuǎn)變的各個(gè)不同溫度不鐵素體和奧氏體有不同的含碳量，所以，控制不同的加熱溫度和保溫時(shí)間，淬火（正火）后可以獲得不同比例的鐵素體和馬氏體（珠光體），從而可以大幅度調(diào)整鑄鐵配件的力學(xué)性能。需要指出，在這個(gè)溫度區(qū)間加熱所得的鐵素體，其冷卻后的形態(tài)多為條塊狀、破碎狀和網(wǎng)狀，與通常的牛眼狀鐵素體不同。這種形態(tài)的鐵素體有利于塑性和韌性的提升。

二、球墨鑄鐵配件化學(xué)成分對(duì)其臨界溫度有很大的影響。由于對(duì)鑄鐵配件性能要求不同，其含硅量的變化也大，而硅對(duì)臨界溫度范圍的影響是很大的。一般來(lái)講，含硅量提升1%可提升共析轉(zhuǎn)變的上臨界點(diǎn)約40℃，可提升其下臨界點(diǎn)約30℃。由此可見(jiàn)：在加熱時(shí)，硅對(duì)上臨界點(diǎn)的影響比下臨界點(diǎn)的影響為大，同時(shí)硅也促使共析轉(zhuǎn)變的臨界溫度范圍變寬。而錳卻降低共析轉(zhuǎn)變穩(wěn)定，錳含量增加100，加熱時(shí)臨界點(diǎn)降低15~18℃，冷卻時(shí)臨界點(diǎn)降低40~50℃。對(duì)于普通鑄鐵配件與馬氏體鑄鐵配件，由于錳含量控制較低，故錳對(duì)共析轉(zhuǎn)變臨界溫度的影響可忽略不計(jì)。但對(duì)以硅、錳為主要合金元素的貝氏體鑄鐵配件，錳的影響不可忽略。
　　三、在熱處理過(guò)程中，球狀石墨作為球鐵中的一個(gè)相，也參與相變過(guò)程。石墨的存在相當(dāng)于一個(gè)“貯碳庫(kù)”，在加熱時(shí)，球狀石墨表面的碳會(huì)部分溶入奧氏體中，供應(yīng)其平衡所需要的碳量，加熱溫度愈高，球狀石墨溶入奧氏體的碳量愈高，故可以通過(guò)控制加熱溫度來(lái)控制奧氏體的含碳量。淬火冷卻后可以得含碳量不同的馬氏體。而奧氏體化后的鑄鐵配件在共析轉(zhuǎn)變溫度以下緩慢冷卻時(shí)又會(huì)析出石墨，或沉積在原有石墨表面上，或形成退火石墨。如冷卻速度較快時(shí)，其將沿奧氏體晶界析出網(wǎng)狀滲碳體。
　　鑄鐵配件共晶凝固時(shí)間長(zhǎng)的原因是共晶凝固方式為非共生共長(zhǎng)方式。當(dāng)石墨長(zhǎng)大進(jìn)入共晶階段后，奧氏體殼已經(jīng)形成，碳原子由鐵液通過(guò)固態(tài)的奧氏體殼擴(kuò)散到石墨球上，同時(shí)鐵原子從石墨-奧氏體界面處擴(kuò)散出去，這一過(guò)程比碳原子在鐵液中的擴(kuò)散速度要慢得多。因此鑄鐵配件的共晶凝固時(shí)間較長(zhǎng)。鑄鐵配件的導(dǎo)熱系數(shù)比灰鑄件小20%~40%，散熱慢，所以鑄鐵件的凝固時(shí)間要比灰鑄件長(zhǎng)。
　　由于石墨比容大于鐵的比容，石墨析出時(shí)會(huì)引起體積膨脹。石墨球在奧氏體殼包圍下生長(zhǎng)，奧氏體殼相互接觸后，石墨長(zhǎng)大引起的體積膨脹受到阻礙，產(chǎn)生膨脹壓力。由于鐵液的孕育處理，鑄鐵配件的共晶團(tuán)數(shù)量約為灰鑄件的100~200倍。所以鑄鐵配件的凝固膨脹壓力要比灰鑄件大得多。
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